鏜(tang)銑頭異響(xiang)的檢修(xiu)方法(fa)

   振飛機(ji)械(xie)鏜銑頭(tou)故障原(yuan)因:

   1）減速機摩擦片磨損（帶高(gao)速甩土型）

   2）動力頭減速(su)機軸(zhou)或軸(zhou)承損(sun)壞

   3）減速機齒輪磨損嚴重

   4）潤滑油過(guo)少，減(jian)速機過(guo)熱

   鏜銑頭排故過程:

   1）檢(jian)查(cha)減速(su)機齒輪油的(de)油質和油位;

   2）如(ru)果冷機狀態下齒輪(lun)油(you)位置(zhi)低于檢視口(kou)，側銑頭(tou)價格，鏜銑頭(tou)應給減速機加油(you);如(ru)果齒輪(lun)油(you)中(zhong)含有鐵屑，則應該拆開減速機檢查齒輪(lun)磨損情(qing)況，并且(qie)清洗、更換(huan)齒輪(lun)油(you);

   3）檢查輸入(ru)軸(zhou)(zhou)及(ji)軸(zhou)(zhou)承;

   4）帶(dai)高速甩土的減速機還要(yao)考慮摩擦(ca)片，鏜(tang)銑(xian)頭如果摩擦(ca)片燒損(sun)或蝶(die)形彈簧彈力不(bu)足(zu)均會引起(qi)異(yi)響。

超重型數控龍門移動鏜銑床(chuang)橫梁的有限元分(fen)析與結構優(you)化

有限元分析還表明，滑枕式鏜銑頭等移到橫(heng)梁中(zhong)部時，應力分布比滑枕式鏜銑頭位(wei)于(yu)橫(heng)梁右端(duan)時分散。

本文有限元分析主要(yao)考慮橫(heng)梁的(de)(de)靜剛度問(wen)題(ti)，因此結合圖(tu) 9，濰坊銑頭(tou)(tou)價格(ge)(ge)，在(zai)(zai) Z 軸(zhou)方(fang)向(xiang)(xiang)上(shang)評估橫(heng)梁上(shang)主導軌面內、外邊(bian)緣(yuan)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)曲(qu)線(xian)圖(tu)，角(jiao)銑頭(tou)(tou)價格(ge)(ge)，以此反映(ying)出橫(heng)梁體在(zai)(zai)溜板和滑枕式鏜銑頭(tou)(tou)等重力(li)(li)作(zuo)用(yong)情況下(xia)主導軌面豎(shu)直向(xiang)(xiang)下(xia)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)變形情況，并通(tong)過內、外邊(bian)緣(yuan)線(xian)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)差反映(ying)出橫(heng)梁體主導軌面由于彎曲(qu)變形向(xiang)(xiang)前傾(qing)覆的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)變形情況。比較橫(heng)梁主導軌面內、外邊(bian)緣(yuan)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)曲(qu)線(xian)，橫(heng)梁受(shou)力(li)(li)發(fa)生(sheng)彎曲(qu)和傾(qing)覆，90度直角(jiao)銑頭(tou)(tou)價格(ge)(ge)，在(zai)(zai) Z 軸(zhou)方(fang)向(xiang)(xiang)上(shang)大位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)發(fa)生(sheng)在(zai)(zai)主導軌面的(de)(de)內邊(bian)緣(yuan)上(shang)，大位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)為 0． 250 mm，主導軌面內、外邊(bian)緣(yuan)線(xian)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)差為 0． 015 mm。總的(de)(de)來說，該橫(heng)梁體受(shou)力(li)(li)后位(wei)(wei)(wei)移(yi)(yi)(yi)偏大，要(yao)改進設計。

超重型數控龍門移動鏜銑床橫梁的(de)有限元(yuan)分析與結構優(you)化

通過 Siemens PLM Software NX7． 5 軟件三維有限元仿d真優化分析，得到滿足相關要求的超重型數控龍門移動鏜銑床橫梁體的結構形式與尺寸; 在此基礎上橫梁采用卸荷梁和卸荷輪等結構優化來消除溜板和滑枕式鏜銑頭的重力對橫梁變形的影響。由文獻［1］可知成功設計制造了超重型數控龍門鏜銑床，滿足用戶的加工要求。